事故情况
    2002年8月28日下午6时50分，某公司在某工程工地拆除H3/36B塔吊时，当施工人员拆除最后两节起重臂时，因塔吊塔帽固定连杆失稳，塔帽向后倾覆，两节起重臂坠落，事故中两人死亡。
    事故发生前，塔吊降至自然地面9.17米高度（起重臂下弦平面），平衡重已拆除5块，并已拆除前端6节起重臂及拉杆。后两节起重臂长20米，一端铰接于臂根铰点，一端置于现场自然地面。吊装时施工人员使用一台QY25E型汽车吊吊起落地的一端，使用H3/36B塔吊主卷扬钢丝绳经主卷扬排绳轮、塔帽导向轮绑扎于起重臂根部上弦杆节点处，如图一。

    现场QY25E型汽车吊工作幅度9.8米，吊点距起重臂根铰点14.13米。事故发生后未见损坏。塔吊起重臂坠落于现场自然地面，臂根钢丝绳托轮支架坠落在地下室－1F底板。塔吊主卷扬机构钢丝绳松弛，未见破损。卷扬机制动系统、传动机构未见异常。塔帽连杆弯曲断裂。

1.汽车吊和塔吊主卷扬机载荷分析
根据H3/36B塔吊使用说明书，相关结构重力如下：
Ga =3110kg Ga—第一节起重臂及拉杆自重
Gb =2890kg Gb—第二节起重臂及拉杆自重
Gc =200kg Gc—变幅小车牵引机构重量
G2=2500kg G2—塔帽总成自重
两节起重臂的总重量G1= Ga+ Gb+ Gc=6200kg
根据吊装工作状态，其重力距为
L1=8717.7mm L1—起重臂重力距
L2=1143.4mm L2—塔帽重力距
在臂根主销轴拆除后，起重臂重量由主卷扬机构钢丝绳及QY25E型汽车吊负荷，绑扎点位置距销轴铰点分别为
L3=13224mm L3—汽车吊吊点
L4=1380mm L4—塔吊主卷扬机钢丝绳吊点
因此汽车吊负荷D
D=（L1－L4）G1/（L3－L4）
=（8717.7－1380）×6200/（13224－1380）
=3841.2kg
塔吊主卷扬钢丝绳负荷T
T=G1－D
=6200－3841.2=2358.8kg
可见汽车吊和主卷扬机的负荷均未超过其额定荷载。
2.塔帽载荷分析
H3/36B塔吊塔帽由其根部销轴与驾驶室节铰接，塔机使用状态下依靠其顶部的前后拉杆保持稳定平衡，安装状态时前倾，依靠根部连杆保持稳定平衡。而在现场拆卸作业状态下，塔帽前后拉杆拆除，塔帽载荷则变为主卷扬机钢丝绳张力及塔帽自重力，形成结构不稳定状态。主绳至塔帽铰点的距离分别为
L5=6589.5mm L5—主卷扬机方向
L6=1986.3mm L6—吊点方向
塔帽承受不平衡弯矩M
M=T?L5－G2?L2－T?L6
=2358.8×6589.5－2500×1143.4－2358.8×1986.3
=8000528kg?mm
=8000kg?m
因此，若忽略塔帽顶定滑轮及根部铰点摩擦力的影响，对塔帽而言，即产生了一个8000 kg?m的不平衡弯矩。该力矩被施加于用于安装塔吊塔帽的连杆上，使拉杆变成受压杆，其承载压力F为：
F=M/L
=8000/0.45=17778kg L—连杆至塔帽铰点距离
塔帽连杆长细比
λ=L0/r
=140/1.65 L0—压杆计算长度
= 85 r—压杆回转半径
塔帽连杆所承受应力
б=F/(ω?A?n)
=17778/(0.75×5.11×2) A—压杆截面面积，A=5.11 cm2
=2050kg/cm2 ＞[б] n—压杆数量，n=2
ω—稳定系数，ω=0.75
[б]为许用应力，常规取值1700 kg/cm2
因此，当起重臂销轴拆除，主卷扬机钢丝绳加载，塔帽连杆已处于失稳状态，当钢丝绳载荷由于制动、冲击动载荷影响时，连杆很快产生塑性变形，发生失稳破坏，亦即发生塔帽后倾翻事故。塔帽后倾翻、起重臂坠落过程见图三。

因此这起事故的直接原因是：采用错误的拆卸施工方案导致塔帽连杆失稳破坏，塔帽失稳后倾翻，起重臂坠落。